Температура испытания, °С Гарантированный минимальный предел текучести, МПа

Рисунок 2 — График определения температуры испытания с учетом предела текучести, расчетной температуры металла и толщины листов (пунктирной линией показан порядок действия)

5.3 Требования к расчету конструкций

5.3.1 Расчет конструкций резервуаров выполняют по предельным состояниям в соответствии с ГОСТ 27751.

5.3.2 Нагрузки и воздействия

 

5.3.2.1 К постоянным нагрузкам относят нагрузки от собственного веса элементов конструкций резервуаров.

5.3.2.2 К временным длительным нагрузкам относят:

 

- нагрузку от веса стационарного оборудования;

- гидростатическое давление хранимого продукта;

- избыточное внутреннее давление или относительное разрежение в газовом пространстве резервуара;

- снеговые нагрузки с пониженным нормативным значением;

- нагрузку от веса теплоизоляции;

- температурные воздействия;

- воздействия от деформаций основания, не сопровождающиеся коренным изменедием структу­ры грунта.

5.3.2.3 К временным кратковременным нагрузкам относят:

- ветровые нагрузки;

- снеговые нагрузки с полным нормативным значением;

- нагрузки от веса людей, инструментов, ремонтных материалов;

- нагрузки, возникающие при изготовлении, хранении, транспортировании, монтаже.

5.3.2.4 К особым нагрузкам относят:

- сейсмические воздействия;

- аварийные нагрузки, связанные с нарушением технологического процесса;

- воздействия от деформаций основания, сопровождающиеся коренным изменением структуры грунта.

 

5.3.2.5 При определении нагрузки от собственного веса элементов конструкций резервуара сле­дует использовать значения номинальной толщины элементов. При проверке несущей способности ука­занных элементов конструкций резервуара используют значения расчетной толщины элементов.

5.3.2.6 Значения коэффициентов надежности по нагрузкам следует принимать в соответствии с[3]и[6].

5.3.3 Нормативные и расчетные характеристики материалов

5.3.3.1 Нормативные значения характеристик сталей принимают по соответствующим стандар­
там и ТУ на металлопрокат.

Для условий эксплуатации резервуаров при температуре свыше 100 °С необходимо учитывать снижение нормативных значений прочностных характеристик стали по [7].

5.3.3.2 Методы определения расчетных сопротивлений металлопроката для различных видов
напряженных состояний следует определять согласно [4] с использованием следующих значений коэф­
фициентов надежности по материалу у_т:

- для сталей (а_т < 390 МПа) — по ГОСТ 27772, ГОСТ 14637, ГОСТ 19281 — у_т = 1,05;

- для сталей (ст_т >390 МПа) — по ГОСТ 19281, ГОСТ 6713, техническим условиям (см. приложе­ние Б) — у_т = 1,1.

5.3.3.3 Расчетные сопротивления сварных соединений следует определять по [4], таблица 3.

5.3.4 Учет условий работы

Опыт строительства и эксплуатации резервуарных конструкций должен учитываться коэффициен­тами условий работ у_с (см. 5.3.6, 5.3.7), обеспечивающих запас по наступлению предельных состояний 1-й и 2-й групп согласно ГОСТ 27751.

5.3.5 Учет класса опасности

Класс опасности резервуаров при расчете основных несущих конструкций должен учитываться путем введения в условие прочности коэффициента надежности по ответственности у_п, который прини­мается по таблице 7.

Таблица 7 — Коэффициент надежности по ответственности сооружения

 

Класс опасности	г„
I	1,20
II	1,10
III	1,05
IV	1,00

5.3.6 Расчет стенки

5.3.6.1 Проверка несущей способности стенки резервуара должна включать в себя:

- расчет прочности при статическом нагружении в условиях эксплуатации и гидроиспытаний;

- проверка устойчивости при статическом нагружении;

- проверка прочности и устойчивости при сейсмических воздействиях (в сейсмоопасных районах);

- расчет малоцикловой прочности (при необходимости определения срока службы резервуара).

 

5.3.6.2 Прочность стенки при статическом нагружении в условиях эксплуатации проверяют при действии нагрузки от веса хранимого продукта и избыточного давления. Коэффициент условий работы у_с принимают равным: для 1-го пояса — 0,7; для остальных поясов — 0,8; для стенки в узле соединения стенки с днищем — 1,2.

5.3.6.3 Прочность стенки при статическом нагружении в условиях гидроиспытаний проверяют при действии нагрузки от веса воды. Коэффициент условий работы у_с принимают равным для всех поясов стенки — 0,9, для стенки в узле соединения 1-го пояса стенки с днищем — 1,2.

5.3.6.4 Прочность стенки при сейсмическом нагружении проверяют при действии нагрузок — сей­смической, от веса хранимого продукта, от веса конструкций и теплоизоляции, от избыточного давления, от веса снегового покрова.

5.3.6.5 Прочность стенки при циклическом нагружении проверяют для условий нагружения при эксплуатации. Коэффициент условий работы у_с для всех поясов стенки принимают равным 1.

5.3.6.6 Устойчивость стенки при статическом нагружении проверяется при действии нагрузок от веса конструкций и теплоизоляции, от веса снегового покрова, от ветровой нагрузки и относительного разрежения в газовом пространстве. Коэффициентусловий работы у_с для всех поясов стенки принимают равным 1.

5.3.6.7 Устойчивость стенки при сейсмическом нагружении проверяют при действии нагрузок — сейсмической, от веса хранимого продукта, от веса конструкций и теплоизоляции, от веса снегового покрова.

5.3.6.8 Прочность и устойчивость стенки при статическом нагружении для каждого пояса стенки резервуара рассчитывают в соответствии с [4].

5.3.6.9 Расчет стенки резервуара на сейсмические воздействия

а) В расчете необходимо учитывать следующие составляющие нагрузок на корпус резервуара:

- повышенное давление в продукте от низкочастотных гравитационных волн на свободной поверх­ности, возникающих при горизонтальном сейсмическом воздействии;

- высокочастотное динамическое воздействие, обусловленное совместным колебанием массы продукта и круговой цилиндрической оболочки;

- инерционные нагрузки от элементов конструкции резервуара, участвующих в общих динамичес­ких процессах корпуса и продукта;

- гидродинамические нагрузки на стенку, обусловленные вертикальными колебаниями грунта.

б) Интегральную характеристику в виде динамического опрокидывающего момента допускается
определять по расчетной схеме с недеформируемым корпусом, а в расчете — принимать максималь­
ное значениеш спектру сейсмических коэффициентов динамичности для горизонтальной и вертикаль­
ной составляющих сейсмического воздействия.

в) Несущую способность стенки резервуара проверяют по условиям прочности и устойчивости
1 -го пояса с учетом дополнительного сжатия в меридиональном направлении от сейсмического опроки­
дывающего момента.

г) Сейсмостойкость резервуара следует считать обеспеченной при одновременном выполнении
следующих требований:

- 1 -й пояс стенки не должен терять прочности и устойчивости;

- гравитационная волна на свободной поверхности не должна достигать конструкций стационар­ной крыши или приводить к потере работоспособности понтона и плавающей крыши.

д) При невыполнении первого требования по 5.3.6.9, перечисление г), выполняют уточненный
динамический расчет и определяют истинный период собственных колебаний резервуара с продуктом с
учетом данных микросейсморайонирования. По результатам расчета уточняют коэффициент динамич­
ности и принимают решение о конструктивных мероприятиях по повышению несущей способности стен­
ки резервуара.

5.3.6.10 Прочность стенки резервуара при локальных нагрузках на патрубки

а) Прочность стенки резервуара при локальных воздействиях следует проверять для неблагопри­
ятного сочетания трех сосредоточенных усилий: осевой силы, изгибающих моментов в вертикальной и
горизонтальной плоскостях при максимальном уровне налива жидкости.

б) Определение комбинации сосредоточенных усилий со стороны трубопроводов, возникающих
от гидростатического давления в резервуаре, осадок основания и температурных воздействий должны
быть предоставлены заказчиком или установлена область предельных значений указанных выше нагру­
зок.

в) Проверку прочности проводят в наиболее нагруженных зонах стенки:

- в точках стенки, примыкающих к усиливающему листу патрубка, для внутренней и наружной
поверхностей, максимальная разность трех главныхфибровых напряжений которых равна нулю, не дол­
жна превышать 1,8 R_yn (нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергети­
ческих установок);

- в зоне крепления обечайки патрубка к стенке резервуара. ^г*^и*
5.3.7 Расчет стационарных крыш

5.3.7.1 Основные положения по расчету

а) При расчете учитывают первое основное сочетание нагрузок, в котором участвуют максималь­
ные значения расчетных нагрузок, действующих на крышу «сверху вниз» от:

- собственного веса элементов крыши;

- веса стационарного оборудования и площадок обслуживания на крыше;

- собственного веса теплоизоляции на крыше;

- веса снегового покрова при симметричном и несимметричном распределении снега на крыше;

- внутреннего разрежения в газовоздушном пространстве резервуара.

б) В резервуарах, работающих с избыточным внутренним давлением, учитывают второе основное
сочетание нагрузок, в котором участвуют следующие нагрузки:

1) нагрузки, действующие на крышу «сверху вниз» и принимаемые с минимальными расчетными
значениями от:

- собственного веса элементов крыши,

- веса стационарного оборудования на крыше,

- собственного веса теплоизоляции на крыше;

2) нагрузки, действующие на крышу «снизу вверх» и принимаемые с максимальными расчетными
значениями от:

- избыточного давления,

- отрицательного давления ветра.

в) Для сейсмоопасных районов строительства в проверку несущей способности элементов крыши
необходимо включать расчет на особое сочетание нагрузок с участием сейсмического воздействия,
выполняемый в соответствии с [1].

г) При проверке несущей способности элементов крыши следует учитывать коэффициент надеж­
ности по назначению у_п, учитывающий ответственность сооружения.

Коэффициент условий работы у_с при расчете элементов крыши принимается равным 0,9.

5.3.7.2 Расчет бескаркасных стационарных крыш

а) Расчетное значение толщины настила крыши определяют из условия устойчивости формы
оболочки при первом основном сочетании нагрузок.

б) Узел сопряжения крыши со стенкой рассчитывают на прочность при действии кольцевого растя­
гивающего усилия, возникающего от нагрузок первого основного сочетания.

в) В резервуарах, работающих с избыточным внутренним давлением, узел сопряжения крыши со
стенкой необходимо также проверить на устойчивость в случае действия кольцевого сжимающего уси­
лия, возникающего от нагрузок второго основного сочетания.

г) В расчетное сечение узла сопряжения крыши со стенкой следует включать кольцевой элемент
жесткости, а также прилегающие участки крыши и стенки.

5.3.7.3 Расчет каркасных стационарных крыш

а) В каркасных крышах обычного исполнения элементы каркаса проверяют на прочность при действии нагрузок основного сочетания.

В расчетах следует учитывать совместную работу элементов каркаса и листового настила. Про­верку несущей способности узла сопряжения крыши со стенкой в каркасных крышах проводят в соответ­ствии с 5.3.7.2.

б) В каркасных крышах взрывозащищенного исполнения элементы каркаса проверяют на проч­ность и устойчивость при действии нагрузок первого и второго основных сочетаний. При этом листовой настил не включают в расчетную схему, но учитывают в постоянной нагрузке от собственного веса эле­ментов крыши. Проверку несущей способности узла сопряжения крыши со стенкой в каркасных крышах взрывозащищенного исполнения проводят в соответствии с 5.3.7.2.

5.3.8 Расчет плавающих крыш

5.3.8.1 Расчет плавающей крыши следует выполнять для двух положений крыши:

- на плаву;

- на опорных стойках.

5.3.8.2 При расчете плавающей крыши в положениях на плаву и на опорных стойках необходимо
учитывать нагрузки от:

- собственного веса элементов крыши;

- веса оборудования на крыше;

- веса снегового покрова при симметричном и несимметричном распределении снега на крыше;

- давления ветра.

5.3.8.3 В положении плавающей крыши на плаву определяют запас плавучести крыши как превы­
шение верха бортового листа над уровнем продукта и проверяют несущую способность элементов
крыши.

Запас плавучести однодечных плавающих крыш определяют в условиях потери герметичности центральной части крыши и двух смежных секций понтона.

Запас плавучести двудечных плавающих крыш определяют в условиях потери герметичности двух смежных наружных секций понтона.

5.3.8.4 Комбинации нагрузок, включающие в себя собственный вес крыши и равномерную снего­
вую нагрузку, следует учитывать при расчете неповрежденной крыши и крыши с нарушенной герметич­
ностью в положении на плаву.

Комбинации нагрузок, включающие в себя собственный вес и неравномерную снеговую нагрузку, следует учитывать при расчете неповрежденной крыши в положении на плаву.

5.3.8.5 Расчетное превышение верхней отметки бортового листа крыши над уровнем продукта при плотности продукта, равной 0,7 т/м³, должно быть не менее 150 мм.

5.3.8.6 В положении плавающей крыши на опорных стойках проверяют несущую способность опорных стоек и элементов крыши.

5.3.8.7 Коэффициент условий работы у_с при расчете элементов крыши принимают равным 0,9.
5.3.9 Нагрузки на основание и фундамент

5.3.9.1 Статические нагрузки на центральную часть днища резервуара определяют, исходя из максимального проектного уровня налива и плотности хранимого продукта или воды при гидроиспыта­ниях.

5.3.9.2 Нагрузки на фундаментное кольцо под стенкой резервуара определяют гидростатическим давлением ^уровне Д^нища, непосредственно передающимся на кольцо, и полным весом резервуара, включая оборудование и теплоизоляцию, снеговую нагрузку. Избыточное давление и разряжение в газо­вом пространстве резервуара приводят к перераспределению общей нагрузки на основание.

5.3.9.3 При сейсмическом воздействии погонное усилие на фундаментное кольцо увеличивается за счет периодической составляющей опрокидывающего момента на корпус. Амплитуду и частоту нагрузки от сейсмического воздействия определяют при выполнении прочностного сейсмического рас­чета корпуса резервуара.

5.4 Требования к защите резервуаров от коррозии

5.4.1 Проект антикоррозионной защиты резервуаров для нефти и нефтепродуктов разрабатыва­ют с учетом требований [8], а также особенностей конструкции резервуаров, условий их эксплуатации и требуемого срока службы резервуара.

5.4.2 При выборе защитных покрытий и назначении припусков на коррозию следует учитывать сте­пень агрессивного воздействия среды на элементы металлоконструкций внутри резервуара и его наруж­ные поверхности, находящиеся на открытом воздухе. Степень агрессивного воздействия среды на элементы металлоконструкций внутри резервуара приведена в таблице 8.

 

 

Таблица 8 — Воздействие среды на элементы резервуара

 

 

 

 

Элемент конструкций резервуаров	Степень агрессивного воздействия продуктов хранения на стальные конструкции внутри резервуара
	Сырая нефть	Мазут, гурон, битум	Дизельное топливо, керосин	Бензин	Производственные стоки без очистки
1 Внутренняя поверх­ность днища и нижний пояс на высоте 1 м от днища	Среднеагрес-сивная	Среднеагрес-сивная	Среднеагрес-сивная	Слабоагрес­сивная	3 < рН < 11, суммарная кон­центрация суль­фатов и хлоридов до 5 г/дм3, среднеагресси вная
2 Средние пояса и нижние части понтонов и плавающих крыш	Слабоагрес­сивная	Слабоагрес­сивная	Слабоагрес­сивная	Слабоагрес­сивная
3 Кровля и верхний пояс, бортовые поверхнос­ти понтона и плавающих крыш	Среднеагрес-сивная	Среднеагрес-сивная	Среднеагрес-сивная	Среднеагрес-сивная
Примечания 1 При содержании в сырой нефти сероводорода в концентрации свыше 10 мг/дм3 или сероводорода и угле­ кислого газа в любых соотношениях степень агрессивного воздействия (см. 1 и 3) повышается на одну ступень. 2 Для бензина прямогонного (см. 2) повышается на одну ступень.

5.4.3 Степень агрессивного воздействия среды на элементы металлоконструкций резервуара, находящиеся на открытом воздухе, определяют температурно-влажностными характеристиками окру­жающего воздуха и концентрацией содержащихся в атмосфере воздуха коррозионно-активных газов в соответствии с [8].

5.4.4 Защиту металлоконструкций резервуара от коррозии необходимо осуществлять с использо­ванием лакокрасочных и металлизационно-лакокрасочных покрытий, а также электрохимическими спо­собами.

5.4.5 Для обеспечения требуемой долговечности резервуара наряду с конструктивными, расчет­ными и технологическими мероприятиями используется увеличение толщины основных элементов конструкций (стенка, днище, крыши стационарные и плавающие, понтоны) за счет припуска на коррозию.

Значение припуска на коррозию зависит от степени агрессивности хранимого продукта, характери­зующейся скоростью коррозионного повреждения металлоконструкций:

- слабоагрессивная среда — не более 0,05 мм в год;

- среднеагрессивная среда — от 0,05 до 0,5 мм в год;

- сильноагрессивная среда — более 0,5 мм в год.

 

5.4.6 Продолжительность срока службы защитных покрытий — не менее 10 лет.

5.4.7 Электрохимическая защита конструкций резервуара должна осуществляться с применени­ем установок протекторной или катодной защиты.

Выбор метода защиты должен обосновываться технико-экономическими показателями. 5.5 Требования к проекту производства монтажно-сварочных работ

5.5.1 ППР на монтаж конструкций резервуара должен выполняться на основании КМ и требований 5.5.3.

5.5.2 ППР должен разрабатываться специализированной проектной организацией и утверждать­ся заказчиком. ППР является основным технологическим документом при монтаже резервуара.

5.5.3 В ППР должны быть предусмотрены:

 

- генеральный план монтажной площадки с указанием номенклатуры и расстановки подъем­но-транспортного оборудования;

- мероприятия, обеспечивающие требуемую точность сборки элементов конструкции, простран­ственную неизменяемость конструкций в процессе их укрупнительной сборки и установки в проектное положение;

- мероприятия по обеспечению несущей способности элементов конструкций — от действующих нагрузок в процессе монтажа;

- требования к качеству сборочно-сварочных работ для каждой операции в процессе монтажа;

- виды и объемы контроля;

- последовательность проведения испытаний резервуара;

- требования безопасности и охраны труда;

- требования к охране окружающей среды.

 

5.5.4 Предусмотренная ППР технология сборки и сварки металлоконструкций должна обеспечи­вать проектную геометрическую форму смонтированного резервуара с учетом заданных предельно допустимых отклонений, предусмотренных настоящим стандартом (см. раздел 7).

5.5.5 ППР должен устанавливать последовательность монтажа элементов резервуара, включая применение соответствующей оснастки и приспособлений, обеспечивающих точность укрупнительной сборки и установки элементов конструкций в проектное положение.

5.5.6 В чертежах ППР должны предусматриваться мероприятия, направленные на обеспечение требуемой геометрической точности резервуарных конструкций и снижение деформационных процес­сов от усадки сварных швов.

5.5.6.1 Технологические требования к сварке должны предусматривать:

- требования к подготовке кромок под сварку;

- требования к сборке соединений под сварку;

- способы и режимы сварки;

- сварочные материалы;

- последовательность выполнения операций;

- последовательность сварочных проходов и порядок сварки швов;

- требования к подогреву соединения в зависимости от температуры окружающего воздуха и ско­рости охлаждения соединения;

- необходимость применения укрытий в зоне сварки;

 

- необходимость проведения послесварочной термообработки соединения;

- необходимые приспособления и технологическую оснастку;

- способы и объемы контроля качества швов.

5.5.7 Контроль качества монтажно-сварочных работ должен проводиться в соответствии с требо­
ваниями журнала операционного контроля, разрабатываемого в рамках ППР и являющегося его неотъ­
емлемой частью.

5.6 Требования к основаниям и фундаментам 5.6.1 Общие требования

5.6.1.1 В перечень исходных данных для проектирования основания и фундамента под резервуар
должны входить данные инженерно-геологических изысканий (для районов распространения много-
летнемерзлых грунтов — данные инженерно-геокриологических изысканий).

Объем и состав инженерных изысканий определяют с учетом [9], [10] и требований настоящего стандарта.

5.6.1.2 Материалы инженерно-геологических изысканий площадки строительства должны содер­
жать следующие сведения о грунтах и грунтовых водах:

- литологические колонки;

- физико-механические характеристики грунтов (плотность грунтов р, удельное сцепление грун­тов с, угол внутреннего трения ср, модуль деформации Е, коэффициент пористости е, показатель текучес­ти I_L и др.);

- расчщный уровень грунтовых вод.

В районах распространения многолетнемерзлых грунтов изыскания должны обеспечить получе­ние сведений о составе, состоянии и свойствах мерзлых и оттаивающих грунтов, криогенных процессов и образованиях, включая прогнозы изменения инженерно-геокриологических условий проектируемых резервуаров с геологической средой.

5.6.1.3 Число геологических выработок (скважин) определяется площадью резервуара и должно
быть не менее четырех (одна — в центре и три — в районе стенки, т. е. 0,9—1,2 радиуса резервуара).
В дополнение к скважинам допускается исследование грунтов методом статического зондирования.

При проведении инженерных изысканий следует предусматривать исследование грунтовна глуби­ну активной зоны (ориентировочно 0,4—0,7 диаметра резервуара) в центральной части резервуара и не менее 0,7 активной зоны — в области стенки резервуара. При свайных фундаментах — на глубину активной зоны ниже подошвы условного фундамента (острия свай).

В районах с повышенной сейсмической активностью необходимо предусмотреть проведение гео­физических исследований грунтов основания резервуаров.

5.6.1.4 При разработке проектов оснований и фундаментов следует руководствоваться положе­
ниями [11 ], [12], [13] и [1 ] и требованиями настоящего стандарта.

5.6.2 Основные требования к проектным решениям оснований

5.6.2.1 Грунты, деформационные характеристики которых обеспечивают допустимые осадки резервуаров, следует использовать в естественном состоянии как основание для резервуара.

5.6.2.2 Для грунтов, деформационные характеристики которых не обеспечивают допустимые осадки резервуаров, предусматривают инженерные мероприятия по их упрочнению либо устройство свайного фундамента.

5.6.2.3 Для просадочных грунтов предусматривают устранение просадочных свойств в пределах всей просадочной толщи или устройство свайных фундаментов, полностью прорезающих просадочную толщу.

5.6.2.4 При проектировании оснований резервуаров, возводимых на набухающих грунтах, в слу­чае если расчетные деформации основания превышают предельные, предусматривают проведение следующих мероприятий:

 

- полная или частичная замена слоя набухающего грунта ненабухающим;

- применение компенсирующих песчаных подушек;

- устройство свайных фундаментов.

5.6.2.5 При проектировании оснований резервуаров, возводимых на водонасыщенных пылева-
то-глинистых, биогенных грунтах и илах, в случае если расчетные деформации основания превышают
допустимые, должно предусматриваться проведение следующих мероприятий:

- устройство свайных фундаментов;

- для биогенных грунтов и илов — полная или частичная замена их песком, щебнем, гравием и т. д.;

- предпостроечное уплотнение грунтов временной пригрузкой основания (допустимо проведение уплотнения грунтов временной нагрузкой в период гидроиспытания резервуаров по специальной про­грамме).

5.6.2.6 При проектировании оснований резервуаров, возводимых на подрабатываемых террито­
риях, в случае если расчетные деформации основания превышают допустимые, должно предусматри­
ваться проведение следующих мероприятий:

- устройство сплошной железобетонной плиты со швом скольжения между днищем резервуара и верхом плиты;

- применение гибких соединений (компенсационных систем) в узлах подключения трубопроводов;

- устройство приспособлений для выравнивания резервуаров.

5.6.2.7 При проектировании оснований резервуаров, возводимых на закарстованных территори­
ях, предусматривают проведение следующих мероприятий, исключающих возможность образования
карстовых деформаций:

- заполнение карстовых полостей;

- прорезка карстовых пород глубокими фундаментами;

- закрепление закарстованных пород и (или) вышележащих грунтов.
Размещение резервуаров в зонах активных карстовых процессов не допускается.

5.6.2.8 При применении свайных фундаментов концы свай заглубляют в малосжимаемые грунты и
обеспечивают требования к предельным деформациям резервуаров.

Свайное основание может быть как под всей площадью резервуара — «свайное поле», так и «кольцевым» — под стенкой резервуара.

5.6.2.9 Если применение указанных мероприятий (см. 5.6.2.7, 5.6.2.8) не исключает возможность
превышения предельных деформаций основания или, в случае нецелесообразности их применения,
предусматривают специальные устройства (компенсаторы) в узлах подключения трубопроводов, обес­
печивающие прочность и надежность узлов при осадках резервуаров, а также устройство для
выравнивания резервуаров.

5.6.2.10 При строительстве в районах распространения многолетнемерзлых грунтов при исполь­зовании грунтов основания по первому принципу (с сохранением грунтов в мерзлом состоянии в период строительства и эксплуатации [35]) предусматривают их защиту от воздействия положительных темпе­ратур хранимого в резервуарах продукта. Это достигается устройством проветриваемого подполья «Высокий ростверк» или применением теплоизоляционных материалов в сочетании с принудительным охлаждением грунтов — «термостабилизацией».

5.6.2.11 Грунтовые подушки должны выполняться из послойно уплотненного при оптимальной влажности грунта, модуль деформации которого после уплотнения должен быть не менее 15 МПа, коэф­фициент уплотнения — не менее 0,90.

Уклон откосэ грунтовой подушки следует выполнять не более 1:1,5.

Ширина горизонтальной части поверхности подушки за пределами окрайки должна быть: 0,7 м — для резервуаров объемом не более 1000 м³;

1.0 м — для резервуаров объемом более 1000 м³ и, независимо от объема, для площадок строи­
тельства с расчетной сейсмичностью 7 и более баллов.

Поверхность подушки за пределами периметра резервуара (горизонтальная и наклонная части) должна быть защищена отмосткой.

5.6.3 Основные требования к проектным решениям фундаментов

5.6.3.1 В качестве фундамента резервуара может быть использована грунтовая подушка (с желе­зобетонным кольцом под стенкой и без него) либо железобетонная плита.

5.6.3.2 Для резервуаров объемом 2000 м³ и более под стенкой резервуара устанавливаютжелезо-бетонное фундаментное кольцо шириной не менее 0,8 м для резервуаров объемом не более 3000 м³ и не менее 1,0 м — для резервуаров объемом более 3000 м³. Толщина кольца принимается не менее 0,3 м.

5.6.3.3 Для площадок строительства с расчетной сейсмичностью 7 баллов и более фундаментное кольцо устраивают для всех резервуаров, независимо от объема, шириной не менее 1,5 м, а толщину кольца принимают не менее 0,4 м. Фундаментное кольцо рассчитывают на основное, а для площадок строительства с сейсмичностью 7 баллов и более — также на особое сочетание нагрузок.

5.6.3.4 Под всем днищем резервуара должен быть предусмотрен гидроизолирующий слой, выполненный из песчаного грунта, пропитанного нефтяными вяжущими добавками, или из рулонных материалов. Применяемые песок и битум не должны содержать коррозионно-активных агентов.

5.6.3.5 При устройстве фундамента резервуара должно быть предусмотрено проведение меро­приятий по отводу грунтовых вод и атмосферных осадков из-под днища резервуара.

5.7 Требования к оборудованию для безопасной эксплуатации резервуаров

5.7.1 Безопасность резервуара в нормальной эксплуатации и ограничение отрицательных по­следствий аварии, взрыва, пожара на резервуаре должны быть обеспечены защитными элементами в конструкции резервуара и специальным оборудованием безопасности в зависимости от типоразмера резервуара, хранимой жидкости, особенностей осуществляемых в резервуаре технологических процес­сов, а также особенностей объекта и местности, для которых предназначен резервуар. Основные требования к оборудованию — в соответствии с приложением В.

VI. Требования к изготовлению конструкций< Предыдущая		Следующая >V. Требования к проектированию резервуаров (Часть 1)